目     录

第一章 编制依据 - 1 -

第二章 工程概况 - 1 -

第三章 脚手架方案选择 - 1 -

第四章 脚手架搭设流程及要求 - 3 -

第五章 脚手架的计划安排 - 13 -

第六章 脚手架的检查与验收 - 14 -

第七章 脚手架搭设安全技术措施 - 16 -

第八章 脚手架拆除安全技术措施 - 18 -

第九章 文明施工要求 - 19 -

第十章、脚手架施工应急预案 - 20 -

第十一章 脚手架计算书 - 24 -

扣件式落地双排脚手架计算书 

第一章 编制依据

1、设计单位提供的三亚市妇幼保健院整体搬迁（新址）建设项目全套施工图；

2、工程现场的实际情况；

3、本工程的施工组织设计；

4、相关规范、参考书主要包括：

《建筑施工计算手册》江正荣著                         

《建筑施工手册》第四版                                                                     

《建筑施工脚手架实用手册(含垂直运输设施)》           

《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2011)                                                              

《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011

《建筑结构荷载规范》GB50009-2012

《混凝土结构设计规范》GB50010-2010

《建筑工程施工质量验收统一标准》GB 50300-2013

《建筑施工安全检查标准》JGJ59-2011

《建筑施工高处作业安全技术规范》JGJ80-91

第二章 工程概况

工程名称：三亚妇幼保健院整体搬迁（新址）建设项目

建设单位：三亚妇幼保健院

代建单位：中国国际工程咨询有限公司

设计单位：海南泓景建筑设计有限公司

勘察单位：三亚水文地质工程地质勘察院

监理单位：海南君诚工程监理有限公司

施工单位：江苏省华建建设股份有限公司

拟建的三亚市妇幼保健院整体搬迁（新址）工程由三亚市妇幼保健院投资筹建，位于三亚市迎宾路，该工程院总建筑面积96432 ㎡，包括了 1栋19 层的医疗综合楼，裙楼4～6层，1层地下室；1栋4 层的后勤楼、1栋 5层专家周转房以及配合计生委建设的 5 层计划生育中心楼。 本工程+0.000标高暂定略高于南侧迎宾路路面，绝对标高相当于7.350m（1985国家高程）

后勤楼结构类型为框架剪力墙结构，4层建筑高度17.95m。

第三章 脚手架方案选择

一、选择原则

1、满足工期的要求及施工组织安排；

2、满足工程的结构形式及高度要求；

3、架体的结构选型，力求做到结构要安全可靠，造价经济合理；

4、在规定的条件下和规定的使用期限内，能够充分满足预期的安全性和耐久性；

5、选用材料时，力求做到常见通用、可周转利用，便于保养维修；

6、结构选型时，力求做到受力明确，构造措施到位，升降搭拆方便，便于检查验收；

7、综合以上几点，脚手架的搭设，还必须符合《建筑施工安全检查标准》要求，要符合省文明标化工地的有关标准。

二、架体的选择

根据以上原则，同时结合本工程的实际情况，综合考虑了以往的施工经验，决定采用以下脚手架方案：

后勤楼建筑为剪力墙/框架高层结构，考虑周材的周转、场地条件以及施工部署的要求，后勤楼采用双排落地式钢管脚手架，搭设高度21.5m，架体全部位于地下室顶板上。

本工程脚手架主要用于装饰施工，兼作安全防护。

三、脚手架设计

材料：钢管φ48×3.6，可锻铸铁扣件（对接、直角、旋转），脚手板为冲压钢脚手板，栏杆挡板为栏杆、竹笆片脚手板挡板；  搭设：双排脚手架，搭设高度21.5m，立杆采用单立杆，纵距1.5m，横距为0.7m，步距1.8m； 小横杆在下，搭接在大横杆下的小横杆根数为 1 根；内排架离墙1000mm（考虑外装饰带安装）； 连墙件采用两步二跨，单扣件连接； 脚手板铺设4层（底层、作业层及其上下层）。

四、脚手架材料选择

l、钢管采用48mm×3.6mm焊接钢管，钢材强度等级Q235-A，钢管表面应平直光滑，不应有裂纹、分层、压痕、划道和硬弯，新用的钢管要有出厂合格证。脚手架施工前必须将入场钢管取样，送有相关国家资质的试验单位，进行钢管抗弯、抗拉等力学试验，试验结果满足设计要求后，方可在施工中使用。

2、脚手架的搭设使用可锻铸造扣件，应符合建设部《钢管脚手扣件标准》JGJ22的要求，由有扣件生产许可证的生产厂家提供，不得有裂纹、气孔、缩松、砂眼等锻造缺陷，扣件的规格应与钢管相匹配，贴和面应干整，活动部位灵活，夹紧钢管时开口处最小距离不小于5mm。钢管螺栓拧紧力矩达70N.m时不得破坏。如使用旧扣件时，扣件必须取样送有相关国家资质的试验单位，进行扣件抗滑力等试验，试验结果满足设计要求后方可在施工中使用。

3、搭设架子前应进行保养，除锈并统一涂色，颜色力求环境美观。脚手架立杆、防护栏杆、踢脚杆统一漆黄色，剪刀撑统一漆黄黑相间色。

4、脚手板采用冲压钢脚手板，拼接螺栓的间距不得大于60mm，螺栓孔径与螺栓应紧密配合。

5、安全网采用密目式安全网， 4.0×1.8m的单张网重量在4kg以上，颜色应满足环境效果要求，选用绿色。要求阻燃，使用的安全网必须有产品生产许可证和质量合格证，以及由建筑安全监督管理部门发放的准用证。

6、连墙件采用钢管，其材质应符合现行国家标准《碳素钢结构》（GB/T700）中Q235A钢的要求。

第四章 脚手架搭设流程及要求

一、脚手架搭设的一般要求

1、立杆构造要求

 (1) 脚手架的底部立杆采用不同长度的钢管参差布置，各接头中心距主节点的距离不应大于步距的1/3。端部扣件盖板的边缘至杆端距离不应小于100mm。立杆接头采用对接扣件连接，立杆与

大横杆采用直角扣件连接。接头交错布置，两个相邻立柱接头避免出现在同步同跨内，并在高度方向错开的距离不小于50cm；各接头中心距主节点的距离不大于60cm。

 (2) 立于地面立杆应设置垫木，并设置纵横方向扫地杆，连接于立脚点杆上，离底座20cm左右。

(3) 立杆的垂直偏差应控制在不大于架高的1／400。

2、 大横杆、小横杆设置

(1) 大横杆在脚手架高度方向的间距1.8m，以便立网挂设，大横杆置于立杆里面，每侧外伸长度为150mm。

(2) 外架子按立杆与大横杆交点处设置小横杆，两端固定在立杆，以形成空间结构整体受力。小横杆靠墙一侧的外伸长度不应大于250mm。

(3) 大横杆设置在小横杆之上，并以直角扣件扣紧在横向水平杆上。小横杆在操作层的间距不宜大于400mm。大横杆的长度一般不宜小于3跨，并不小于6m。纵向水平杆一般宜采用对接扣件连接，也可采用搭接，对接接头应交错布置，不应设在同步、同跨内，相邻接头水平距离不应小于500mm，并应避免设在大横杆的跨中。搭接接头长度不应小于1m，并应等距设置三个旋转扣件固定，端部扣件盖板边缘至杆端的距离不应小于100mm。

大横杆置于小横杆之上，在立柱的内侧，用直角扣件与立柱扣紧；

其长度大于3 跨、不小于6m，同一步大横杆四周要交圈。

大横杆采用对接扣件连接，其接头交错布置，不在同步、同跨内。

相邻接头水平距离不小于50cm，各接头距立柱的距离不大于50cm。

（4） 小横杆

每一立杆与大横杆相交处（即主节点），都必须设置一根小横杆，并采用直角扣件扣紧在大横杆上，该杆轴线偏离主节点的距离不大于15cm。小横杆间距应与立杆柱距相同，且根据作业层脚手板搭设的需要，可在两立柱之间再等间距设置增设1～2 根小横杆，其最大间距不大于1m。

小横杆伸出外排大横杆边缘距离不小于10cm；伸出里排大横杆距结构外边缘15cm，且长度不大于40cm。如若超过这一限制，要在作业层采取钢管三角斜撑的方式予以加固。上、下层小横杆应在立杆处错开布置，同层的相临小横杆在立柱处相向布置。

3、纵、横向扫地杆

纵向扫地杆采用直角扣件固定在距底座下皮20cm 处的立柱上，横向扫地杆则用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立柱上。

4、剪刀撑

(1) 每道剪刀撑跨越立柱的根数宜在5—7根之间。每道剪刀撑宽度不应小于4跨，且不小于6m，斜杆与地面的倾角宜在45度—60度之间。

 (2) 20m以下的脚手架，必须在外侧立面的两端各设置一道剪刀撑，由底至顶连续设置；中间每道剪刀撑的净距不应大于15m。

(3) 剪刀撑斜杆的接头必须采用搭接扣件连接，搭接要求跟以上构造要求同。

(4) 剪刀撑斜杆应用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸出端或立柱上，旋转扣件中心线距主节点的距离不应大于150mm。

(5) 横向支撑的斜杆应在1—2步内，由底至顶层呈之字形连续布置，斜杆应采用旋转扣件固定在与之相交的立柱或横向水平杆的伸出端上。

(6) 一字型、开口型双排脚手架的两端必须设置横向支撑，中间宜每隔6跨设置一道。

剪刀撑每6 步4 跨设置一道，斜杆与地面的夹角在45～60°之间。斜杆相交点处于同一条直线上，并沿架高连续布置。剪刀撑的一根斜杆扣在立柱上，另一根斜杆扣在小横杆伸出的端头上，两端分别用旋转扣件固定，在其中间增加2～4 个扣结点。所有固定点距主节点距离不大于15cm。最下部的斜杆与立杆的连接点距地面的高度控制在30cm 内。

剪刀撑的杆件连接采用搭接，其搭接长度≥100cm，并用不少于2个旋转扣件固定，端部扣件盖板的边缘至杆端的距离≥10cm。横向斜撑搭设在主楼脚手架部位，在同节内、由底至顶层呈“之”字型、在里、外排立柱之间上下连续布置，斜杆应采用旋转扣件固定在与之相交的立柱或横向水平杆的伸出端上。除拐角处设横向斜撑外，中间应每隔6 跨设置一道。

5、脚手板的铺设要求

脚手板采用竹片板。在作业层下部架设一道水平兜网，随作业层上升，同时作业不超过两层。首层满铺一层脚手板，以上每隔三层也要满铺一层脚手板，并设置安全网及防护栏杆。

脚手板设置在3 根横向水平杆上，并在两端8cm 处用直径1.2mm的镀锌钢丝箍绕2～3 圈固定。当脚手板长度小于2m 时，可采用两根小横杆，并将板两端与其可靠固定，以防倾翻。

脚手板应平铺、满铺、铺稳，接缝中设两根小横杆，各杆距接缝的距离均不大于15cm，构造见下附图所示。靠墙一侧的脚手板离墙的距离不应大于15cm。拐角处两个方向的脚手板应重叠放置，避免出现探头及空挡现象。

6、防护栏杆

(1) 脚手架外侧必须设1.2m高的防护栏杆和30cm高踢脚杆，顶排防护栏杆不少于2道，高度分别为0.9m和1.3m。

(2) 脚手架内侧形成临边的(如遇大开间门窗洞等)，在脚手架内侧设1.2m的防护栏杆和30cm高踢脚杆。

（3）脚手架要满挂全封闭式的密目安全网。密目网采用1.8×6.0m 的规格，用网绳绑扎在大横杆外立杆里侧。作业层网应高于平台1.2m，并在作业层下步架处设一道水平兜网。在架内高度3.6m 处设首层平网，往上每隔五步距设隔层平网，施工层应设随层网。

7、连墙件

(1) 连墙件应采用花排均匀布置，连墙件宜靠近主节点设置，并采用刚性节点，偏离主节点的距离不应大于300mm。

 (2)连墙件采用两步三跨，竖向间距 3.6 m，水平间距4.5 m，采用扣件连接；脚手架与建筑物按水平方向4.5m，垂直方向3.6m，设一拉结点。楼层高度超过4m，则在水平方向加密，如楼层高度超过6m时，则按水平方向每6m设置一道斜拉钢丝绳。

(3) 拉结点在转角范围内和顶部处加密，即在转角l米以内范围按垂直方向每3.6米设一拉结点。

(4) 拉结点应保证牢固，防止其移动变形，且尽量设置在外架大小横杆接点处。

(5) 外墙装饰阶段拉结点，也须满足上述要求，确因施工需要除去原拉结点时，必须重新补设可靠，有效的临时拉结，以确保外架安全可靠。

(6) 连墙件垂直间距、水平间距一般不应大于3m，连墙件必须从底步第一根纵向水平杆处开始设置，当该处设置有困难时，应采用其它可靠措施固定。

(7) 当脚手架下部不能设连墙件时可采用抛撑，抛撑应采用通长杆件与脚手架可靠连接，与地面的倾角应在45度至60度之间，连接点中心距主节点的距离不应大于300mm，抛撑在连墙件大赦后方可拆除。

(8) 连墙件中的连墙杆宜呈水平并垂直于墙面设置，与脚手架连接的一端可稍为下斜，不容许向上翘起。

8、架体内封闭

(1) 脚手架的架体里立杆距墙体净距为1000mm，铺设站人片，站人片设置平整牢固。

(2) 脚手架施工层里立杆与建筑物之间应采用脚手片进行封闭。

(3) 施工层以下外架用密目网进行封闭。

9、门洞构造要求：

(1) 洞口处增设的斜杆应采用旋转扣件优先固定在与之相交的横向水平杆的伸出端上，旋转扣件中心线距中心节点的距离不应大于150mm。

(2) 洞口两侧增设的横向支撑应伸出增设的斜杆端部；增设的短斜杆端部应增设一个安全扣件。

(3) 为确保过往行人及施工人员的人身安全，在工程首层和底层出入口均设置防护棚，采用架手板彩条布满铺，首层防护棚按规范双层设置。入口处挂安全及消防警示牌：

出入口挑空两根立杆、跨越三步三跨，大小为4.5m×5.4m（宽×高）。出入口处再搭设6.0m×4.5m×6.0m （长×宽×高）的防护棚，上铺5cm 厚的双层脚手板，见下附图所示

在出入口两侧的内、外排单立杆处分别增设一根辅立杆，并高于门洞口1～2 步，立柱用短管斜撑相互联系。上方悬空立柱处增加两根斜杆，斜杆与各主节点相交处用扣件固定。洞口上方增设两道横向支撑，应伸出斜腹杆的端部，以保证立柱悬空处的整体性。门洞两侧分别增加两根斜腹杆，并用旋转扣件固定在与之相交的小横杆的伸出端上，旋转扣件中心线至主节点的距离在15cm 内。当斜腹杆在1 跨内跨越2 个步距时，应在相交的大横杆处增设一根小横杆，将斜腹杆固定在其伸出端上；斜腹杆宜采用通长杆件，必须接长时用对接扣件连接(构造方式见下附图)

(

10、防护工程要求及注意事项

(1) 脚手架外侧使用建设主管部门认证的合格绿色密目式安全网封闭，且将安全网固定在脚手架外立杆里侧，以防人或物件掉落至脚手架外侧。立网应与脚手架立杆、横杆用18铅丝绑扎牢固，绑扎间距小于0.3m，要求严密、平整。在脚手架底部和层间设置水平安全网，使用安全网支架。安全网支架可直接固定在脚手架上。

(2) 脚手架外侧安全挡板铺设在5层，要求铺设严密，并沿外架通长设置，以保证在安全挡板上面工作的人员由于不慎下落的东西，不穿过安全挡板落到地面上。严禁架子材料直接向地面上投掷，应将其堆放整齐，用绳索吊于地面上。

(3) 楼内1.5×1.5m以下的水平孔洞加固定盖板或设通长的钢筋网盖，1.5×1.5m以上的孔洞四

周搭设不低于1.2m高的护身栏杆，中间支设水平安全网。

(4) 整架垂直度小于长度的1/500，但最大不超过100mm；对直线布置的脚手架，其纵向直线度小于长度的1/200；横杆的水平度，即横杆两端的高度偏差小于长度的1/400。

(5) 使用中定期对脚手架进行检查，严禁乱堆乱放，及时清理各层堆积杂物，不得将脚手架构件等物从过高地方抛掷。

(6) 拆除前应对脚手架作一次全面检查，清除所有多余物件，设立拆除区，禁止人员进入，拆

除顺序自上而下逐层拆除，连墙件只能在拆到该层时才能拆除。拆除的构件用吊具吊下，或人工递下，严禁抛掷。拆除的构件及时分类堆放，以便运输、保管。

二、落地式脚手架

1、落地脚手架搭设的工艺流程为：

场地平整、夯实→基础承载力实验、材料配备→定位设置通长脚手板、底座→纵向扫地杆→立杆→横向扫地杆→小横杆→大横杆（搁栅）→剪刀撑→连墙件→铺脚手板→扎防护栏杆→扎安全网。

2、定距定位

根据构造要求在建筑物四角用尺量出内、外立杆离墙距离，并做好标记；用钢卷尺拉直，分出立杆位置，并用小竹片点出立杆标记；垫板、底座应准确地放在定位线上，垫板必须铺放平整，不得悬空。

在搭设首层脚手架的过程中，沿四周每框架格内设一道斜支撑，拐角处双向增设，待该部位脚手架与主体结构的连墙件可靠拉结后方可拆除。当脚手架操作层高出连墙件两步时，应采取临时稳定措施，直到连墙件搭设完毕后方可拆除。

双排架宜先立里排立杆，后立外排立杆。每排立杆宜先立两头的，

再立中间的一根，互相看齐后，立中间部分各立杆。双排架内、外排两立杆的连线要与墙面垂直。立杆接长时，宜先立外排，后立内排。

其余组件的搭设要求参见构造要求。

3、主杆基础

本工程脚手架搭设在地下室顶板上。（具体计算数据参阅脚手架计算书）。            

4、立杆间距

双排落地脚手架立杆纵距均为1.5m，立杆横距为0.7m，步距均1.8m；内立杆距建筑外墙1m，连墙杆间距竖直3.6m，水平3m(即二步二跨)，如下图示。

三、安全防护措施

3.1 电梯井洞口防护措施

电梯井口设置不低于1.8m 高的防护门，用φ 12 的螺纹钢筋、按水平间距30cm、竖向间距40cm 焊制而成并在防护门上要刷漆、挂牌。可采用公司定型制作好的防护门。

电梯井筒内每隔一层在入口处设置一个用φ 25 钢筋、钢管及木板搭设的平台，中间一层用钢筋支托安全网一道，网上及平台上均不得存有杂物。电梯井内不准做垂直运输通道或垃圾通道。

3.2 结构临边防护措施

在结构四周边线内50cm 处设置全封闭式护身栏，使用材料均采用φ 48×3.5 钢管。其高度不低于1.2m、立杆间距不大于2.5m、竖向每隔0.6m 设一道通长大横杆、每隔一根立杆设一道三脚架（具体构造见下附图所示）。

沿钢管长度方向刷黄黑间隔的油漆、挂醒目标志牌；护身栏杆四周满挂密目安全网、白天设警示牌、夜间设红色标志灯；临边四周1m范围内不准堆料、停放机具。

3.3 楼梯间防护措施

楼梯的侧边利用脚手架做安全防护，架子立管从梯井内搭设，侧边沿楼梯坡度方向做一道1.2m 高的护身栏，侧边底部设18cm 高的挡脚板。

3.4 塔吊基坑防护措施

塔吊基坑四周用钢管搭设高度不小于1.2m的防护棚、侧边设置塔吊入口、棚内满铺脚手板，并挂好警告标志（参见下附图所示）。

3.5 防雷避电措施

采用避雷针与大横杆连通、接地线与整幢建筑物楼层内避雷系统连成一体的措施。

避雷针共设置4根避雷针，避雷针采用φ 12 镀锌钢筋制作, 高度不小于1m，设置在脚手架四角上，并将所有最上层的大横杆全部连通，形成避雷网络。

接地线采用40×4 的镀锌扁钢，将立杆与整幢建筑物楼层内避雷系统连成一体。接地线的连接应保证接触牢靠，与立杆连接时应用2 道螺栓卡箍连接，螺钉加弹簧垫圈以防松动并保证接触面不小于10cm2，并将表面油漆及氧化层清除，露出金属光泽并涂以中性凡士林。接地线与建筑物楼层内避雷系统的设置按脚手架的长度不超过30m 设置1 个，位置不得选在人们经常走到的地方以避免跨步电压的危害，防止接地线遭机械伤害。两者的连接采用焊接，焊接长度应大于2倍的扁钢宽度。焊完后再用接地电阻测试仪测定电阻，要求电阻不大于10Ω。同时应注意检查与其他金属物或埋地电缆之间的安全距离（一般不小于3m）以免发生击穿事故。

3.6 脚手架的监测方法：

脚手架容易出现的最多问题是：偏移、沉降、变形、倒塌。

采用信息化施工，确保脚手架安装和使用过程中的安全，必须对脚手架进行监测，方案如下：

⑴变形观测的基本工作点和观测点的布置

①基本工作点置于脚手架的四角和中间位置，每栋建筑设置6个点。

⑵观测精度及技术要求：

根据本工程实际情况，参考《建筑变形测量规程》有关规定，本工程变形观测按二等变形观测的技术要求执行。其中，水平位移观测使用J2级经纬仪。按视准线和小角度法观测；而沉降观测则使用DS3工程水准仪，按二等水准测量的技术要求施测。观测技术要求按《建筑变形测量规程》执行。

垂直误差控制＜10.0mm

3）观测要点

①每次观测前，首先复核基准点的稳定性。

②所用的仪器必须经法定检测机构签定合格。观测期间要做到“五固定”，即观测人员、测量器具、观测方法、观测路线和测站固定。

3）监测资料的收集和处理

每次观测结束后，应及时检查外业观测记录，符合规定要求进行平差处理。计算出各观测点的本期变形量和累计变形量，将其变形结果及时报至项目总工，以便判断和预测脚手架的稳定性和发展趋势，为及早采取防治措施提供监控信息。

第五章 脚手架的计划安排

1、为确保工程进度的需要，同时根据本工程的结构特征和外脚手架的工程量，确定本工程外脚手架搭设人员需要15～20人，均有上岗作业证书。

2、建立由项目经理、施工员、安全员、搭设技术员组成的管理机构，搭设负责人负有指挥、调配、检查的直接责任。

3、外脚手架的搭设和拆除，均应有项目技术负责人的认可，方可进行施工作业，并必须配备有足够的辅助人员和必要的工具。

4 劳动力配备（详见表4-1）

表4-1

工 种 人 数 任 务

架子工 15-20 负责架子搭设及拆除

测量放线工 2 负责脚手架垂直度控制

4.2 材料配备（详见表4-2）

表4-2

名 称 单位 数 量 规 格

普通钢管 根 12000 6米

脚手板 ㎡ 3500

密目安全网 M2 26000

水平安全网 M2 1200

直角扣件 个 45000

旋转扣件 个 2800

对接扣件 个 9200

镀锌钢丝 kg 560

4.3 机具配备（详见表4-3）

表4-3

名 称 单位 数 量 备 注

架子扳手 把 40 搭设和拆除架子用

力矩扳手 把 10 检查架子扣件拧紧力度是否达到要求

倒链葫芦 个 6 调整架子水平弯曲度

4.4 施工进度计划（详见表4-4）

表4-4

栋号 工期 日期 备 注

综合楼 700天 主体—装修

第六章 脚手架的检查与验收

1、脚手架必须由持有效上岗证的专业技术人员搭设；

2、进行分段验收和检查，发现有不符合要求的应迅速整改，并追究责任；

3、外脚手架分段验收严格按《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011第八节及JGJ59-2011中"外脚手架检查评分表"，所列项目和施工方案要求的内容进行检查。填写验收记录单，并由搭设人员、安全员、施工员、项目经理签证，方能交付使用。

4、架体内必须做到每层封闭(即进行隔离)，且不能大于4步。

5、 质量要求

5.1 构配件允许偏差   构配件允许偏差                   表5-1

序号 项    目 允许偏差Δ

（mm） 检查工具

1 无缝钢管尺寸  外径48mm

壁厚3.5mm -0.5

-0.5 游标卡尺

2 钢管两端面切斜偏差 1.70 塞尺、拐角尺

3 钢管外表面锈蚀深度 ≤0.50 游标卡尺

4 立杆钢管弯曲  3m≤L≤4m

3m≤L≤4m ≤12

≤20 钢板尺

水平杆、斜杆的钢管弯曲L≤6.5m ≤30

5.2 脚手架搭设的允许偏差和检验方法

脚手架搭设的允许偏差和检验方法        表5-2

项

次 项 目 技术要求 允许偏Δ（mm） 检查方法

与工具

1 地基

基础 表 面 坚实平整 观 察

观 察

排 水 不 积 水

垫 板 不 晃 动

底 座 不 滑 动不 沉 降 -10

最后验收垂直度                      ±120

2 搭设中检查偏差的高度（m）

H=2

H=10

H=20

H=30

H=40

H=50

±7

±20

±40

±60

±80

±100 用

经

纬

仪

3

间 距 步 距 ±20 钢

板

尺

纵 距 ±50

横 距 ±20

4 纵向水平杆

高差

一根杆的两端 ±20 水平仪或

水平尺

同跨内两根纵向水平杆高差 ±10

5 小横杆外伸长度 外伸500mm -50 钢板尺

5.3 扣件拧紧抽样检查数目及质量判定标准

扣件拧紧抽样检查数目及质量判定标准        表5-3

项

次 检 查 项 目 安装扣件数量（个） 抽检数

量（个） 允许的不合格数

1 连接立杆与纵（横）向水平杆或剪刀撑的扣件；接长立杆、纵向水平杆或剪刀撑的扣件 1201～3200 50 5

2 连接横向水平杆与纵向水平杆的扣件（非主节点处） 1201～3200 50 10

第七章 脚手架搭设安全技术措施

一、技术保障措施

1、架子搭设完毕，用合格密目安全网铺于架子的外围及底部。

2、钢管与扣件进场前应经过检查挑选，所用扣件在使用前应清理加油一次，扣件一定要上紧，不得松动。每个螺栓的预紧力在40N·m～65N·m之间。

3、架子搭设到10m高度时由架子搭设单位进行自检；架子搭设完毕后由搭设会同使用单位对整个脚手架进行验收检查，验收合格后方可投入使用。

4、该脚手架作为建筑物施工作业时安全防护屏障及装修时作业平台，严禁将模板支架、揽风绳、泵送混凝土和砂浆的输送管道等固定在脚手架上；脚手架严禁悬挂起重设备。

5、脚手架的安全性是由架子的整体性和架子结构完整性来保证的，未经允许严禁他人破坏架子结构或在架子上擅自拆除与搭设脚手架各构件。其中在脚手架使用期间，下列杆件严禁拆除：主节点处横、纵向水平杆，连墙件。

二、质量保障措施

1、操作人员作业前必须进行岗位技术培训与安全教育。

2、技术人员在脚手架搭设、拆除前必须给作业人员下达安全技术交底，并传达至所有操作人员。

3、脚手架必须严格依据本施工组织设计进行搭设，搭设时，技术人员必须在现场监督搭设情况，保证搭设质量达到设计要求。

4、脚手架搭设完备，依据施工组织设计与单项作业验收表对脚手架进行验收，发现不符合要求处，必须限时或立即整改。

三、安全保障措施

1、操作人员必须持有登高作业操作证方可上岗。

2、架子在搭设(拆卸)过程要做到文明作业，不得从架子上掉落工具、物品；同时必须保证自身安全，高空作业需穿防滑鞋，佩戴安全帽、安全带，未佩戴安全防护用品不得上架子。

3、在架子上施工的各工种作业人中应注意自身安全(尤其是在卸料平台上的工作人员)，不得随意向下、向外抛、掉物品，不得随意拆除安全防护装置。

4、雨及六级以上大风等天气严禁进行脚手架搭设、拆除工作。

5、应设专人负责对脚手架进行经常检查和保修。

(1) 在下列情况下，必须对脚手架进行检查。

(2) 在六级大风和大雨后。

(3) 停用超过二个月，复工前。

(4) 检查保修项目

a.各主节点处各杆件的安装、连墙件等构造是否符合施工组织设计的要求；

b.扣件螺丝是否松动；

c.安全防护措施是否符合要求。

6、在脚手架上进行电、气焊作业时，必须有防火措施和专人看护。

7、 脚手架临街面必须有防止坠物伤人的防护措施。

8、搭拆脚手架期间，地面应设置围栏和警戒标志，严禁非操作人员入内。

四、普通钢管脚手架安全注意事项

1、钢管架应设置避雷针，分置于主楼外架四角立杆之上，并联通大横杆，形成避雷网络，并检测接地电阻不大于10Ω。

2、外脚手架不得搭设在距离外电架空线路的安全距离内，并做好可靠的安全接地处理。

3、定期检查脚手架，发现问题和隐患，在施工作业前及时维修加固，以达到坚固稳定，确保施工安全。

4、外脚手架严禁钢竹、钢木混搭，禁止扣件、绳索、铁丝、竹篾、塑料篾混用。

5、外脚手架搭设人员必须持证上岗，并正确使用安全帽、安全带、穿防滑鞋。

6、严禁脚手板存在探头板，铺设脚手板以及多层作业时，应尽量使施工荷载内、外传递平衡。

7、保证脚手架体的整体性，不得与井架、升降机一并拉结，不得截断架体。

8、结构外脚手架每支搭一层，支搭完毕后，经项目部安全员验收合格后方可使用。任何班组长和个人，未经同意不得任意拆除脚手架部件。

9、严格控制施工荷载，脚手板不得集中堆料施荷，施工荷载不得大于3kN/m2，确保较大安全储备。

10、当作业层高出其下连墙件3.6m以上、且其上尚无连墙件时，应采取适当的临时撑拉措施。

11、各作业层之间设置可靠的防护栅栏，防止坠落物体伤人。

12、脚手架立杆基础外侧应挖排水沟，以防雨水浸泡地基。

第八章 脚手架拆除安全技术措施

1、拆架前，全面检查拟拆脚手架，根据检查结果，拟订出作业计划，报请批准，进行技术交底后才准工作。作业计划一般包括：拆架的步骤和方法、安全措施、材料堆放地点、劳动组织安排等。

2、拆架时应划分作业区，周围设绳绑围栏或竖立警戒标志，地面应设专人指挥，禁止非作业人员进入。

3、拆架的高处作业人员应戴安全帽、系安全带、扎裹腿、穿软底防滑鞋。

4、拆架程序应遵守由上而下，先搭后拆的原则，即先拆拉杆、脚手板、剪刀撑、斜撑，而后拆小横杆、大横杆、立杆等，并按一步一清原则依次进行。严禁上下同时进行拆架作业。

5、拆立杆时，要先抱住立杆再拆开最后两个扣，拆除大横杆、斜撑、剪刀撑时，应先拆中间扣件，然后托住中间，再解端头扣。

6、连墙杆(拉结点)应随拆除进度逐层拆除，拆抛撑时，应用临时撑支住，然后才能拆除。

7、拆除时要统一指挥，上下呼应，动作协调，当解开与另一人有关的结扣时，应先通知对方，以防坠落。

8、拆架时严禁碰撞脚手架附近电源线，以防触电事故。

9、在拆架时，不得中途换人，如必须换人时，应将拆除情况交代清楚后方可离开。

10、拆下的材料要徐徐下运，严禁抛掷。运至地面的材料应按指定地点随拆随运，分类堆放，当天拆当天清，拆下的扣件和铁丝要集中回收处理。

11、高层建筑脚手架拆除，应配备各良好的通讯装置。

12、输送至地面的杆件，应及时按类堆放，整理保养。

13、当天离岗时，应及时加固尚未拆除部分，防止存留隐患造成复岗后的人为事故。

14、如遇强风、雨等特殊气候，不应进行脚手架的拆除，严禁夜间拆除。

第九章 文明施工要求

1、进入施工现场的人员必须戴好安全帽，高空作业系好安全带，穿防滑鞋，现场严禁吸烟。

2、进入施工现场的人员要爱护施工现场的各种绿化设施和标识牌，不得践踏草坪、损坏花草树木，不得随意移除标识牌。

3、严禁酗酒人员作业，施工操作时要求精力集中，禁止在作业时嬉闹。

4、脚手架搭设人员必须是持有上岗证的专业架子工，上岗人员定期体检，体检合格者方可进行作业，凡患有高血压、贫血症、心脏病及其他不适于高空作业者，一律不得上架操作。

5、上架作业人员上下均应走人行梯道，不准攀爬脚手架。

6、护身栏杆、脚手板、挡脚板、密目安全网等影响作业班组安装模板时，如需拆改必须由架子工操作，任何其他工种不得随意拆改。

7、脚手架验收合格后，任何人不得擅自拆改，如局部需拆改，必须经技术部同意并由架子工操作。

8、不准利用脚手架吊运重物，作业人员不得攀爬脚手架上下作业面，不准在脚手架上推车走动，塔吊起吊物体时不得碰撞、拖动脚手架。

9、不得将模板支撑、缆风绳、泵送混凝土及砂浆的输送管等固定在脚手架上，严禁任意悬挂起重设备。

10、任何作业人员不得随意拆动脚手架的所有拉结点、脚手板、扣件、绑扎扣等脚手架部件。

11、拆除脚手架时，若需使用电焊气割时，要派专职人员做好防火工作，配备料斗，防止火星和切割物溅落。

12、脚手架使用时间较长，因此在使用过程中需要进行检查，发现杆件变形严重、防护不全、拉结松动等问题时要及时解决。

13、保证脚手架的整体性，不得与井架、人货电梯等一并拉结，不得截断架体。

14、施工人员严禁抛掷杆件、物料、扣件等物品，材料、工具用滑轮绳索运输，不得乱扔。

15、使用的工具要放置于工具袋内，防止掉落伤人，登高作业要穿防滑鞋，袖口、裤口要扎紧。

16、脚手架堆放做到整洁、摆放合理、专人保管，并建立严格的领料、退料手续。

17、施工人员做到活完料净脚下清，确保脚手架施工材料不浪费。

18、运输至地面的材料应该按指定地点随拆随运，分类堆放，当天拆当天清，拆下的扣件和铁丝等集中回收处理。随时整理、检查、按品种、分规格堆放整齐，妥善保管。

19、大雾、大雨及六级以上大风天气停止脚手架作业，冬季、雨季施工要经常检查脚手板、斜道板、跳板上有无积水等，若有应随时清扫，并采取防滑措施。

第十章、脚手架施工应急预案

10.1．应急预案组织系统：

10.1.1．应急领导小组：

项目经理：高家驯 任组长                  

安全经理：吴润年任副组长              ；

执行经理：张吉根任副组长               

小组成员：

执行经理：张吉根任副组长               

总施工： 杜宇任救援组副组长           

材料主管：材料员负责救援时的物资供应    

外界抢救电话; 110                        伤病抢救电话：120。

9.1.2．救援小组的工作：

9.1.2.1．组织应急救援小组：根据脚手架搭设应急预案，组织应急救援组人员，应急救援组人应有架子工组、电工组、机械班组、电焊组参加。

9.1.2.2．组织应急救援设备和物资：设备有汽车、电焊机、塔吊、人货两用提升机、手提灭火器等，应急措施的工具有：锹、撬杠、扳手、担架等工具，应急救援用的药品：药用纱布和棉纱、止血药等。

9.1.2.3．应急救援领导小组做好应急救援组成员在启动应急预案时的联络方法、领导小组成员和小组成员的工作，应急时的险情排除和急救方法，必要时组织演练一次，熟悉应急救援时组织程序、险情排除和急救方面的常识，保证启动应急预案时的快速、及时、有效和组织措施得当。

9.1.2.4．负责保护好现场，以便日后调查；

9.1.2.5．负责与外界救援联系和事故情况的向上汇报。

9.1.3．应急预案组织系统框架图：

9.2．应急预案组织成员职责：

12.2.1．项目经理：应急救援预案小组长；负责应急救援预案启动下达救援令及救援人员的组织；负责监督应急救援物资、设备、工具、药品的储备； 负责对上级领导和联络单位事故的汇报及救援情况； 负责应急救援时的外部联系，包括救援联系。

9.2.2．救援小组人员统一服从项目执行经理的调动，主要职责：执行经理接到应急事件消息报告项目经理，由项目经理启动救援预案，然后立即赶到事故现场，通知救援副组长、材料员、安全经理组织人员、材料、物资、药品、交通工具等，组织现场抢救；

9.2.3．安全经理：抢救人员的同时负责保护好现场（条件具备时可以做拍照，做事故分析准备）；

9.2.4．救援组组长、副组长：组织救援人员，封锁事故现场，以防事故扩大，封锁施工现场，有权调动在施工现场的一切车辆，包括：运输车辆、小轿车（必要时在文航路拦截过往车辆参加抢救）；

9.2.5．材料负责：根据执行经理的要求，迅速将救援物资供应到现场，包括：担架、药品、工具，用具等；

9.2.6．小组各员：根据自己的工种准备好抢救工具、开好抢救机械和设备

9.2.7．项目其他管理人员听从执行经理统一调遣参加现场抢救；

9.2.8．项目安全员真实记录事故发生情况。

9.3．脚手架施工和使用中遇到下述情况时，容易引起事故或事件：

9.3.1．脚手架高空搭设时的人员高空坠落、高空坠物的物体打击；

9.3.2．脚手架倒塌；

9.3.3．电焊操作应起的火灾；

9.3.4．不可抗拒的自然灾害应起脚手架人身伤害事故；

9.4．应急措施：

9.4.1．脚手架高空搭设时的人员高空坠落、高空坠物的物体打击：

1）首先给伤员进行伤口止血和包扎，如呼吸窒息时应进行人工呼吸；

2）在脚手架或楼层上发生的事件，经过上述抢救后，应将伤员用担架抬到提升机送到地面。

3）拨打120急救电话将伤员在最短的时间内送往就近医院； 

9.4.2．脚手架倒塌；

 1）不论任何人，一旦发现有落地式和悬挑式外架倒塌的可能性，应立即呼叫在场人员进行隐蔽，并迅速通知项目经理或项目安全经理、执行经理；

2）若有人受伤，应立即拨打120急救电话，向急救中心求救，派人到主要路口引导急救车尽快赶到事故现场；

3）现场急救人员在急救车到来以前，应对受伤人员进行急救。

4）在没有人员受伤的情况下，现场负责人应根据实际情况研究补救措施，在确保人员生命安全的前提下，组织恢复正常施工秩序。

5）安全经理应组织对脚手架倒塌事故进行原因分析，制定相应的改正措施，认真填写伤亡事故报表、事故调查等有关处理报告并上报上级主管部门、公司和办事处。

6）如果有人员负伤，首先项目执行经理组织抢救负伤人员，送往就近医院救治，安全经理维护好事故现场，安全员记录事故经过。

9.4.3．电焊操作应起的火灾；现场发现第一人迅速通知项目安全经理或执行经理；

1）项目安全经理或执行经理应立即报告项目经理，再拨打“119”火警电话同时用现场手提灭火器和施工用水进行灭火； 

2）应急救援组长应在最快时间组织义务消防队员和员工进行扑救，扑救火灾时要按照：“先控制、后灭火；救人重于救火；先重点、后一般”的灭火战术原则。并派人组织抢救伤亡人员，隔离火灾危险源和重点物资，充分利用消防设施器材进行灭火。

3）当专业消防队员到达火灾现场后，项目负责人应简要地向消防队员负责人说明火灾情况，并全力支持消防队员灭火灯听从专业消防队的指挥，齐心协力，共同灭火。

4）当火灾发生时和扑救完毕后，要派人保护好现场，维护好现场秩序，等待对事故原因及责任人的调查，同时应立即采取善后工作，及时清理，将火灾千造成的垃圾分类处理并采取其他的效措施，从而将火灾事故对环境造成的污染能降低到最低限度。

9.5．止血、包扎常识：

9.5.1．止血：

1）压迫止血法：先抬高伤肢，然后用消毒纱布或棉垫覆盖在伤口表面，在现场可用清洁的手帕，毛巾或其它棉织品代替，再用绷带或布条加压包扎止血。

2）指压动脉出血近心端止血法：按出血部位分别采用指压面动脉、颈总动脉、锁骨下动脉、颞动脉、股动脉、胫前后动脉止血法。

3）弹性止血带止血法：当肢体动脉创伤出血时，一般的止血包扎达不到止血效果时，先抬高肢体，使静脉血充分回流，然后在创伤部位的近心端放上弹性止血带，在止血带与皮肤间垫上消毒纱布棉垫。止血带必须扎紧，要加压扎紧切实将该处动脉压闭，争取2小时内尽快送医院救治。

9.5.2．包扎、固定：创伤处用消毒的棉纺制品覆盖，再用绷带或布条包扎。

9.5.3．搬运：

1）经现场止血、包扎、固定后的伤员，应尽快正确地搬运转送医院抢救。搬运时应

注意：在肢体受伤后的局部出现疼痛、肿胀、功能障碍或畸形变化，就表示有骨折存在。宜在止血带包扎固定后再搬运，防止骨折断端因搬运振动而移位，加重创伤。

2）在搬运严重创伤伴有大出血可已有休克的伤员时，要平卧运输，头部可放置冰袋或带冰帽，路途中要尽量避免震荡。

3）在搬运高处坠落伤员时，因疑有脊椎受伤可能，一定要使伤员平卧在硬板上搬运，切忌只抬伤员的两肩与两腿或单肩背运伤员，使已受伤的脊椎移位，甚至断裂

第十章 脚手架计算书

扣件式落地双排脚手架计算书Φ48 × 3.6

计算依据：

《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2011）

《建筑地基基础设计规范》（GB 50007-2011）

《建筑结构荷载规范》（GB 50009-2012）

《钢结构设计规范》（GB 50017-2003）

《混凝土结构设计规范》（GB50010-2010）

一、参数信息

1.脚手架搭设参数

脚手架从地面开始搭设 搭设高度(m) 21.5

顶步栏杆高(m) 1.4 内立杆距墙(m) 1

立杆步距(m) 1.8 总步数 11

立杆纵距(m) 1.5 立杆横距(m) 0.7

小横杆伸出内立杆长度(m) 0 扫地杆距地(m) 0.3

采用大横杆在上布置，搭接在小横杆上的大横杆根数为2根

钢管类型 Φ48 × 3.6

连墙件布置方式 二步二跨 连墙件连接方式 扣件连接

连墙件扣件连接方式 双扣件 扣件抗滑承载力折减系数 1

2.荷载参数

(1)活荷载参数

装修脚手架均布活荷载(kN/m2) 2 装修脚手架同时施工层数 2

(2)风荷载参数

工程地理位置 海南三亚市

基本风压(kN/m2) 0.5 地面粗糙度类别 C类(有密集建筑群市区)

(3)静荷载参数

1)脚手板参数

选用冲压钢脚手板，按规范要求铺脚手板

脚手板自重(kN/m2) 0.3 铺设层数 2

2)防护栏杆

第2步开始步步设防护栏杆

每步防护栏杆根数 2 总根数 22

3)围护材料

3200目/100cm2，A0=0.7mm2密目安全网全封闭 密目网规格 3200目/100cm2，A0=0.7mm2

密目网自重(kN/m2) 0.01

密目网自重(kN/m2) 0.01 上半步高度(m) 0.8

             脚手架搭设体系剖面图

                            脚手架搭设体系正立面图

                     脚手架搭设体系平面图

二、大横杆的计算

大横杆在小横杆的上面，大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算。将大横杆上面的脚手板自重和施工活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。

1.均布荷载值计算

作用在大横杆上的荷载标准值：

恒荷载标准值 qk1=0.040+0.300×0.7/3 = 0.110 kN/m ；

活荷载标准值 qk2=2×0.7/3 = 0.467 kN/m ；

作用在大横杆上的荷载设计值：

恒荷载设计值 q1= 1.2qk1= 0.132 kN/m ；

活荷载设计值 q2= 1.4qk2= 0.653 kN/m ；

2.强度验算

最大弯距Mmax = 0.10q1la2 + 0.117q2la2

                = 0.10×0.132×1.52+0.117×0.653×1.52 =0.202 kN·m；

最大应力计算值σ = M/W =0.202×106/5.26×103=38.329 N/mm2； 

大横杆实际弯曲应力计算值σ=38.329N/mm2 小于抗弯强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！

3.挠度验算

最大挠度ν = (0.677qk1 + 0.990qk2)la4/100EI

          = (0.677×0.110 + 0.990×0.467)×15004/(100×2.06×105×127100)=1.035 mm；

大横杆实际最大挠度计算值ν=1.035mm 小于最大允许挠度值min（1500/150，10）=10.000mm，满足要求！

三、小横杆的计算

大横杆在小横杆的上面，大横杆把荷载以集中力的形式传递给小横杆，小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，不计悬挑荷载。

1.大横杆传递给小横杆的集中力计算

集中力标准值： 

F= 1.1qk1la + 1.2qk2la =1.1×0.110×1.5+1.2×0.467×1.5=1.021 kN；

集中力设计值：

F= 1.1q1la + 1.2q2la =1.1×0.132×1.5+1.2×0.653×1.5=1.393 kN；

2.小横杆受力计算

小横杆按照简支梁进行电算（不计悬挑荷载），得到计算简图及内力、变形图如下：

                 弯矩和剪力计算简图

                 弯矩图(kN·m)

                 变形计算简图

                 变形图(mm)

计算得到：

    最大弯矩：M= 0.328 kN.m

    最大变形：ν= 0.479 mm

3.强度验算

最大应力计算值σ = 0.328×106/5.26×103=62.348 N/mm2；

小横杆实际弯曲应力计算值σ=62.348N/mm2 小于抗弯强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！

4.挠度验算

最大挠度ν=0.479mm；

小横杆实际最大挠度计算值ν=0.479mm 小于最大允许挠度值min（700/150，10）=4.667mm，满足要求！

四、作业层立杆扣件抗滑承载力的计算

1.小横杆传递给立杆的支座反力计算

根据实际受力情况进行电算（计算悬挑荷载），得到计算简图及内力图如下：

                 计算简图

                 剪力图(kN)

计算得到：

    内立杆最大支座反力：F= 2.146 kN

    外立杆最大支座反力：F= 2.146 kN

2. 作业层立杆扣件抗滑承载力的计算

扣件的抗滑承载力按照下式计算:

                         R ≤ Rc    

其中 Rc -- 扣件抗滑承载力设计值。规范规定直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN。扣件抗滑承载力折减系数1，则该工程采用的单扣件承载力取值为8.000kN，双扣件承载力取值为16.000kN；

R -- 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值。本工程小横杆传给内立杆的竖向作用力为2.146 kN, 小横杆传给外立杆的竖向作用力为2.146 kN；

作业层内立杆扣件抗滑承载力验算：内立杆受到的竖向作用力R=2.146kN ≤8.000kN，内立杆采用单扣件，其抗滑承载力的设计计算满足要求！

作业层外立杆扣件抗滑承载力验算：外立杆受到的竖向作用力R=2.146kN ≤8.000kN，外立杆采用单扣件，其抗滑承载力的设计计算满足要求！

五、脚手架立杆荷载计算

作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。

1.静荷载标准值计算

(1)结构自重标准值NG1k

采用Φ48.3 × 3.6钢管。

外立杆：NG1k= gk H=0.1422×21.500=3.057 kN；

内立杆：NG1k= gk H=0.1168×21.500=2.511 kN；

(2)构配件自重标准值NG2k

1)脚手板的自重标准值NG2k1

采用冲压钢脚手板，自重标准值gk1=0.3kN/m2 ，铺设层数n1=2层。

外立杆：NG2k1= n1×0.5×lb×la×gk1 = 2×0.5×0.7×1.5×0.3=0.315 kN；

内立杆：NG2k1= n1×（0.5×lb+a1）×la×gk1 

= 2×（0.5×0.7+0）×1.5×0.3=0.315 kN；

2)防护栏杆及扣件的自重标准值NG2k3

采用Φ48.3 × 3.6钢管，自重标准值gk3=0.0397kN/m ，总根数n3=22根。

外立杆：NG2k3= n3×（la×gk3+0.0132）= 22×（1.5×0.0397+0.0132）=1.601 kN；

3)围护材料的自重标准值NG2k4

采用3200目/100cm2，A0=0.7mm2密目安全网全封闭，自重标准值gk4=0.01kN/m2。

外立杆：NG2k4= la×[H] ×gk4 =1.5×21.5×0.01=0.323 kN；

4)附加横杆及扣件的自重标准值NG2k5

搭接在小横杆上的大横杆根数n4=2根，铺设层数n5=2层，采用Φ48.3 × 3.6钢管，自重标准值gk6=0.0397kN/m。

外立杆：NG2k5= n5×0.5×n4×（la×gk6+0.0132） 

= 2×0.5×2×（1.5×0.0397+0.0132）=0.146 kN；

内立杆：NG2k5= n5×0.5×n4×（la×gk6+0.0132） 

= 2×0.5×2×（1.5×0.0397+0.0132）=0.146 kN；

5）构配件自重标准值NG2k合计

外立杆：NG2k=0.315+1.601+0.323+0.146=2.384 kN；

内立杆：NG2k=0.315+0.146=0.461 kN；

2.活荷载标准值计算

活荷载按照2个装修作业层（荷载为2 kN/m2）计算，活荷载合计值∑Qk=4 kN/m2。

外立杆：∑NQk= 0.5×lb×la×∑Qk = 0.5×0.7×1.5×4=2.100 kN；

内立杆：∑NQk =（0.5×lb+a1）×la×∑Qk =（0.5×0.7+0）×1.5×4=2.100 kN；

3.风荷载标准值计算

Wk=μz·μs·ω0

其中 ω0 -- 基本风压(kN/m2)，按照荷载规范规定采用：ω0 = 0.5 kN/m2；

     μs -- 风荷载体型系数：μs=1.3 =1.3×0.951=1.237；为挡风系数，考虑了脚手架和围护材料的共同作用，计算过程复杂因篇幅有限计算过程从略。

μz -- 风荷载高度变化系数，按照荷载规范的规定采用：脚手架底部μz= 0.650，脚手架顶部μz= 0.761；

经计算得到，风荷载标准值为:

   脚手架底部Wk = 0.5×0.650×1.237 = 0.402 kN/m2；

   脚手架顶部Wk = 0.5×0.761×1.237 = 0.471 kN/m2；

六、立杆稳定性计算

(一)基本数据计算

1.立杆长细比验算

依据《扣件式规范》第5.1.9条：

长细比λ= l0/i = kμh/i=μh/i（k取为1）

查《扣件式规范》表5.2.8得：μ = 1.500；

立杆的截面回转半径：i = 1.590 cm；

λ= 1.500×1.8×100/1.590=169.811

立杆实际长细比计算值λ=169.811 小于容许长细比210，满足要求！

2.确定轴心受压构件的稳定系数φ

长细比λ= l0/i = kμh/i=1.155×1.500×1.8×100/1.590=196.132；

稳定系数φ查《扣件式规范》附录A.0.6表得到：φ= 0.188；

3.风荷载设计值产生的立杆段弯矩Mw

Mw = 0.9×1.4WkLah2/10

经计算得到，各段弯矩Mw为： 

脚手架底部 Mw= 0.246kN·m；

(二)外立杆稳定性计算

1.组合风荷载时,外立杆的稳定性计算

σ = N/(φA) + MW/W ≤ [f]

外立杆的轴心压力设计值 N =1.2×（NG1k+NG2k）+0.9×1.4∑NQk

                     =1.2×（3.057+2.384）+ 0.9×1.4×2.100= 9.175 kN；

σ = 9174.960/(0.188×506)+246119.138/5260 = 143.375 N/mm2；

组合风荷载时，外立杆实际抗压应力计算值σ=143.375N/mm2 小于抗压强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！

2.不组合风荷载时,外立杆的稳定性计算

σ = N/(φA) ≤ [f]

外立杆的轴心压力设计值 N =1.2×（NG1k+NG2k）+1.4∑NQk

                     =1.2×（3.057+2.384）+ 1.4×2.100= 9.469 kN；

σ = 9468.960/(0.188×506)=99.679 N/mm2；

不组合合风荷载时，外立杆实际抗压应力计算值σ=99.679N/mm2 小于抗压强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！

(三)内立杆稳定性计算

1.组合风荷载时,内立杆的稳定性计算

σ = N/(φA) + MW/W ≤ [f]

内立杆的轴心压力设计值 N =1.2×（NG1k+NG2k）+0.9×1.4∑NQk

                     =1.2×（2.511+0.461）+ 0.9×1.4×2.100= 6.212 kN；

σ = 6212.040/(0.188×506)+246119.138/5260 = 112.185 N/mm2；

组合风荷载时，内立杆实际抗压应力计算值σ=112.185N/mm2 小于抗压强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！

2.不组合风荷载时,内立杆的稳定性计算

σ = N/(φA) ≤ [f]

内立杆的轴心压力设计值 N =1.2（NG1k+NG2k）+1.4∑NQk

                     =1.2×（2.511+0.461）+ 1.4×2.100= 6.506 kN；

σ = 6506.040/(0.188×506)=68.489 N/mm2；

不组合风荷载时，内立杆实际抗压应力计算值σ=68.489N/mm2 小于抗压强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！

七、连墙件的稳定性计算

风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，按照下式计算：

Nlw = 1.4×Wk×Aw = 7.115 kN；

每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积 Aw = 10.800 m2；

连墙件的轴向力设计值 Nl = Nlw + N0= 10.115 kN；

连墙件承载力设计值按下式计算：

    Nf = φ·A·[f]

其中 φ -- 轴心受压立杆的稳定系数；

由长细比 l/i = 700/15.9的结果查表得到 φ=0.872；

A = 5.06 cm2；[f]=205 N/mm2；

连墙件轴向承载力设计值为 Nf = 0.872×5.06×102×205×10-3 = 90.442 kN；

Nl=10.115kN < Nf=90.442kN，连墙件的设计计算满足要求！

连墙件采用双扣件与墙体连接。

由以上计算得到 Nl=10.115kN ≤双扣件的抗滑力16.000kN，满足要求！

扣件式落地双排脚手架计算书Φ48 × 3.0

计算依据：

《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2011）

《建筑地基基础设计规范》（GB 50007-2011）

《建筑结构荷载规范》（GB 50009-2012）

《钢结构设计规范》（GB 50017-2003）

《混凝土结构设计规范》（GB50010-2010）

一、参数信息

1.脚手架搭设参数

脚手架从地面开始搭设 搭设高度(m) 21.5

顶步栏杆高(m) 1.4 内立杆距墙(m) 1

立杆步距(m) 1.8 总步数 11

立杆纵距(m) 1.5 立杆横距(m) 0.7

小横杆伸出内立杆长度(m) 0.3 扫地杆距地(m) 0.3

采用大横杆在上布置，搭接在小横杆上的大横杆根数为2根

钢管类型 Φ48 × 3.0

连墙件布置方式 二步二跨 连墙件连接方式 扣件连接

连墙件扣件连接方式 双扣件 扣件抗滑承载力折减系数 1

2.荷载参数

(1)活荷载参数

装修脚手架均布活荷载(kN/m2) 2 装修脚手架同时施工层数 2

(2)风荷载参数

工程地理位置 海南三亚市

基本风压(kN/m2) 0.5 地面粗糙度类别 C类(有密集建筑群市区)

(3)静荷载参数

1)脚手板参数

选用冲压钢脚手板，按规范要求铺脚手板

脚手板自重(kN/m2) 0.3 铺设层数 2

2)防护栏杆

第2步开始步步设防护栏杆

每步防护栏杆根数 2 总根数 22

3)围护材料

2300目/100cm2，A0=1.3mm2密目安全网全封闭 密目网规格 2300目/100cm2，A0=1.3mm2

密目网自重(kN/m2) 0.01

密目网自重(kN/m2) 0.01 上半步高度(m) 0.8

脚手架搭设体系剖面图

                            脚手架搭设体系正立面图

                     脚手架搭设体系平面图

二、大横杆的计算

大横杆在小横杆的上面，大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算。将大横杆上面的脚手板自重和施工活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。

1.均布荷载值计算

作用在大横杆上的荷载标准值：

恒荷载标准值 qk1=0.033+0.300×0.7/3 = 0.103 kN/m ；

活荷载标准值 qk2=2×0.7/3 = 0.467 kN/m ；

作用在大横杆上的荷载设计值：

恒荷载设计值 q1= 1.2qk1= 0.124 kN/m ；

活荷载设计值 q2= 1.4qk2= 0.653 kN/m ；

2.强度验算

最大弯距Mmax = 0.10q1la2 + 0.117q2la2

                = 0.10×0.124×1.52+0.117×0.653×1.52 =0.200 kN·m；

最大应力计算值σ = M/W =0.200×106/4.49×103=44.517 N/mm2； 

大横杆实际弯曲应力计算值σ=44.517N/mm2 小于抗弯强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！

3.挠度验算

最大挠度ν = (0.677qk1 + 0.990qk2)la4/100EI

          = (0.677×0.103 + 0.990×0.467)×15004/(100×2.06×105×107800)=1.210 mm；

大横杆实际最大挠度计算值ν=1.210mm 小于最大允许挠度值min（1500/150，10）=10.000mm，满足要求！

三、小横杆的计算

大横杆在小横杆的上面，大横杆把荷载以集中力的形式传递给小横杆，小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，不计悬挑荷载。

1.大横杆传递给小横杆的集中力计算

集中力标准值： 

F= 1.1qk1la + 1.2qk2la =1.1×0.103×1.5+1.2×0.467×1.5=1.010 kN；

集中力设计值：

F= 1.1q1la + 1.2q2la =1.1×0.124×1.5+1.2×0.653×1.5=1.381 kN；

2.小横杆受力计算

小横杆按照简支梁进行电算（不计悬挑荷载），得到计算简图及内力、变形图如下：

                 弯矩和剪力计算简图

                 弯矩图(kN·m)

                 变形计算简图

                 变形图(mm)

计算得到：

    最大弯矩：M= 0.325 kN.m

    最大变形：ν= 0.558 mm

3.强度验算

最大应力计算值σ = 0.325×106/4.49×103=72.277 N/mm2；

小横杆实际弯曲应力计算值σ=72.277N/mm2 小于抗弯强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！

4.挠度验算

最大挠度ν=0.558mm；

小横杆实际最大挠度计算值ν=0.558mm 小于最大允许挠度值min（700/150，10）=4.667mm，满足要求！

四、作业层立杆扣件抗滑承载力的计算

1.小横杆传递给立杆的支座反力计算

根据实际受力情况进行电算（计算悬挑荷载），得到计算简图及内力图如下：

                 计算简图

                 剪力图(kN)

计算得到：

    内立杆最大支座反力：F= 4.279 kN

    外立杆最大支座反力：F= 1.725 kN

2. 作业层立杆扣件抗滑承载力的计算

扣件的抗滑承载力按照下式计算:

                         R ≤ Rc    

其中 Rc -- 扣件抗滑承载力设计值。规范规定直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN。扣件抗滑承载力折减系数1，则该工程采用的单扣件承载力取值为8.000kN，双扣件承载力取值为16.000kN；

R -- 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值。本工程小横杆传给内立杆的竖向作用力为4.279 kN, 小横杆传给外立杆的竖向作用力为1.725 kN；

作业层内立杆扣件抗滑承载力验算：内立杆受到的竖向作用力R=4.279kN ≤8.000kN，内立杆采用单扣件，其抗滑承载力的设计计算满足要求！

作业层外立杆扣件抗滑承载力验算：外立杆受到的竖向作用力R=1.725kN ≤8.000kN，外立杆采用单扣件，其抗滑承载力的设计计算满足要求！

五、脚手架立杆荷载计算

作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。

1.静荷载标准值计算

(1)结构自重标准值NG1k

采用Φ48 × 3钢管。

外立杆：NG1k= gk H=0.1193×21.500=2.564 kN；

内立杆：NG1k= gk H=0.0980×21.500=2.106 kN；

(2)构配件自重标准值NG2k

1)脚手板的自重标准值NG2k1

采用冲压钢脚手板，自重标准值gk1=0.3kN/m2 ，铺设层数n1=2层。

外立杆：NG2k1= n1×0.5×lb×la×gk1 = 2×0.5×0.7×1.5×0.3=0.315 kN；

内立杆：NG2k1= n1×（0.5×lb+a1）×la×gk1 

= 2×（0.5×0.7+0.3）×1.5×0.3=0.585 kN；

2)防护栏杆及扣件的自重标准值NG2k3

采用Φ48 × 3钢管，自重标准值gk3=0.0333kN/m ，总根数n3=22根。

外立杆：NG2k3= n3×（la×gk3+0.0132）= 22×（1.5×0.0333+0.0132）=1.389 kN；

3)围护材料的自重标准值NG2k4

采用2300目/100cm2，A0=1.3mm2密目安全网全封闭，自重标准值gk4=0.01kN/m2。

外立杆：NG2k4= la×[H] ×gk4 =1.5×21.5×0.01=0.323 kN；

4)附加横杆及扣件的自重标准值NG2k5

搭接在小横杆上的大横杆根数n4=2根，铺设层数n5=2层，采用Φ48 × 3钢管，自重标准值gk6=0.0333kN/m。

外立杆：NG2k5= n5×0.5×n4×（la×gk6+0.0132） 

= 2×0.5×2×（1.5×0.0333+0.0132）=0.126 kN；

内立杆：NG2k5= n5×（0.5×n4+1）×（la×gk6+0.0132） 

= 2×（0.5×2+1）×（1.5×0.0333+0.0132）=0.253 kN；

5）构配件自重标准值NG2k合计

外立杆：NG2k=0.315+1.389+0.323+0.126=2.153 kN；

内立杆：NG2k=0.585+0.253=0.838 kN；

2.活荷载标准值计算

活荷载按照2个装修作业层（荷载为2 kN/m2）计算，活荷载合计值∑Qk=4 kN/m2。

外立杆：∑NQk= 0.5×lb×la×∑Qk = 0.5×0.7×1.5×4=2.100 kN；

内立杆：∑NQk =（0.5×lb+a1）×la×∑Qk =（0.5×0.7+0.3）×1.5×4=3.900 kN；

3.风荷载标准值计算

Wk=μz·μs·ω0

其中 ω0 -- 基本风压(kN/m2)，按照荷载规范规定采用：ω0 = 0.5 kN/m2；

     μs -- 风荷载体型系数：μs=1.3 =1.3×0.868=1.128；为挡风系数，考虑了脚手架和围护材料的共同作用，计算过程复杂因篇幅有限计算过程从略。

μz -- 风荷载高度变化系数，按照荷载规范的规定采用：脚手架底部μz= 0.650，脚手架顶部μz= 0.761；

经计算得到，风荷载标准值为:

   脚手架底部Wk = 0.5×0.650×1.128 = 0.367 kN/m2；

   脚手架顶部Wk = 0.5×0.761×1.128 = 0.429 kN/m2；

六、立杆稳定性计算

(一)基本数据计算

1.立杆长细比验算

依据《扣件式规范》第5.1.9条：

长细比λ= l0/i = kμh/i=μh/i（k取为1）

查《扣件式规范》表5.2.8得：μ = 1.500；

立杆的截面回转半径：i = 1.590 cm；

λ= 1.500×1.8×100/1.590=169.811

立杆实际长细比计算值λ=169.811 小于容许长细比210，满足要求！

2.确定轴心受压构件的稳定系数φ

长细比λ= l0/i = kμh/i=1.155×1.500×1.8×100/1.590=196.132；

稳定系数φ查《扣件式规范》附录A.0.6表得到：φ= 0.188；

3.风荷载设计值产生的立杆段弯矩Mw

Mw = 0.9×1.4WkLah2/10

经计算得到，各段弯矩Mw为： 

脚手架底部 Mw= 0.225kN·m；

(二)外立杆稳定性计算

1.组合风荷载时,外立杆的稳定性计算

σ = N/(φA) + MW/W ≤ [f]

外立杆的轴心压力设计值 N =1.2×（NG1k+NG2k）+0.9×1.4∑NQk

                     =1.2×（2.564+2.153）+ 0.9×1.4×2.100= 8.307 kN；

σ = 8307.043/(0.188×424)+224531.167/4490 = 154.367 N/mm2；

组合风荷载时，外立杆实际抗压应力计算值σ=154.367N/mm2 小于抗压强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！

2.不组合风荷载时,外立杆的稳定性计算

σ = N/(φA) ≤ [f]

外立杆的轴心压力设计值 N =1.2×（NG1k+NG2k）+1.4∑NQk

                     =1.2×（2.564+2.153）+ 1.4×2.100= 8.601 kN；

σ = 8601.043/(0.188×424)=108.053 N/mm2；

不组合合风荷载时，外立杆实际抗压应力计算值σ=108.053N/mm2 小于抗压强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！

(三)内立杆稳定性计算

1.组合风荷载时,内立杆的稳定性计算

σ = N/(φA) + MW/W ≤ [f]

内立杆的轴心压力设计值 N =1.2×（NG1k+NG2k）+0.9×1.4∑NQk

                     =1.2×（2.106+0.838）+ 0.9×1.4×3.900= 8.447 kN；

σ = 8446.766/(0.188×424)+224531.167/4490 = 156.122 N/mm2；

组合风荷载时，内立杆实际抗压应力计算值σ=156.122N/mm2 小于抗压强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！

2.不组合风荷载时,内立杆的稳定性计算

σ = N/(φA) ≤ [f]

内立杆的轴心压力设计值 N =1.2（NG1k+NG2k）+1.4∑NQk

                     =1.2×（2.106+0.838）+ 1.4×3.900= 8.993 kN；

σ = 8992.766/(0.188×424)=112.974 N/mm2；

不组合风荷载时，内立杆实际抗压应力计算值σ=112.974N/mm2 小于抗压强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！

七、连墙件的稳定性计算

风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，按照下式计算：

Nlw = 1.4×Wk×Aw = 6.491 kN；

每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积 Aw = 10.800 m2；

连墙件的轴向力设计值 Nl = Nlw + N0= 9.491 kN；

连墙件承载力设计值按下式计算：

    Nf = φ·A·[f]

其中 φ -- 轴心受压立杆的稳定系数；

由长细比 l/i = 700/15.9的结果查表得到 φ=0.872；

A = 4.24 cm2；[f]=205 N/mm2；

连墙件轴向承载力设计值为 Nf = 0.872×4.24×102×205×10-3 = 75.785 kN；

Nl=9.491kN < Nf=75.785kN，连墙件的设计计算满足要求！

连墙件采用双扣件与墙体连接。

由以上计算得到 Nl=9.491kN ≤双扣件的抗滑力16.000kN，满足要求！